主跨138米预应力砼连续梁桥的施工控制

一、工程概述
金沙洲大桥(糖厂大桥)位于广州市西部，是为了配合金沙洲小区的开发而建的一座跨越珠江的大型城市桥梁。主桥上部结构为93.0m+138.0m+93.0m三跨变高度预应力混凝土连续箱梁结构。全长324.0m，桥宽22.0m，为单箱单室结构。箱梁为三向预应力混凝土结构，顶面宽度为22.0m，箱宽为10.0m。箱梁根部梁高为7.0m，边跨及中跨合拢段梁高为3.0m，梁底下缘按二次抛物线设置。设计荷载为汽车-20级，挂车-100，总体布置见下图。
二、施工控制的内容和目的
桥梁施工控制的目的就是确保施工中结构的安全和确保结构形成后的外形和内力状态符合设计要求。
对于悬臂施工的预应力砼连续梁桥结构来说，施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段的仿真分析，确定出每个悬臂浇筑阶段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测的成果对误差进行分析、预测和对下一立模标高进行调整，以此来保证成桥后桥面线型、合拢段两悬臂端标高的相对偏差不大于规定值，以及结构内力状态符合设计要求。
三、施工控制的仿真分析
大跨径预应力连续梁桥的施工采用分阶段逐步完成的悬臂施工方法时，结构的最终形成必须经历一系列的施工过程，对施工过程中每个阶段进行详细的变形计算和受力分析，是桥梁施工控制最基本的内容之一。为了达到施工控制的目的，我们必须首先通过计算来确定桥梁结构施工过程中每个阶段在受力和变形的理想状态，以此为依据来控制施工过程中每个阶段的结构行为，使其最终成桥线型和受力状态满足受力要求。
1、仿真分析的计算模型
在进行仿真计算时，将金沙洲大桥主桥简化成平面结构，各悬臂施工阶段离散梁单元，整个桥梁离散为101个梁单元，102个节点，主墩Z1，Z2，Z4简化为活动铰支座，Z3简化为固定铰支座。其成桥结构计算简图见《仿真计算模型的单元及节点划分图》。
仿真计算模型的单元及节点划分图
2、仿真分析的结构设计参数
大多数情况下，采用规范设计参数计算的结构内力和位移均较实测值大，这对设计是偏于安全的，但对于结构施工控制来说是不容忽视的偏差，因为它将直接影响到成桥后结构线型及内力是否符合设计要求。此次仿真分析的设计参数取用原则是：结构设计参数的取值尽量和实际相吻合；对于主要的可以测定的设计参数，则用试验数值；难以测定的则依照设计规范，根据以往的工程经验进行修正。设计参数的具体数值见表一：
设计参数数值表 表一
项 目 设计参数
材 料 50号砼，预应力 钢绞线
砼算参数 弹性继效系数0.3 徐变速度系数0.021 瞬时徐变系数0.8滞后徐变系数0.4 环境相对湿度0.7 砼平均加载龄期10天
预应力计算参数 锚具变形与钢束回缩值4mm，钢绞线松弛损失按控制应力的4.5%，管道摩阻系数u=0.25，管道偏差系数k=0.002
设计荷载 一期恒载 容重 二期恒载:防撞栏7.889 桥面铺装:沥青 预应力锚下控制应力
温度荷载 年温差 ，日照温差顶板升温
支座沉降 10mm
3、施工阶段的划分
本桥采用悬臂浇筑方法施工，在施工过程中，设置了临时支撑，在计算中除了考虑设置永久支座外，在悬臂施工期间设置了4个临时竖向约束，以模拟实际施工的临时支撑。本次计算实际共划分为23个施工阶段和1个运营阶段，严格和实际施工状态相对应。各施工阶段内容详见表二。
施 工 阶 段 划 分 表 表二
施工阶 段 内容
1 安放临时支座，支架现浇0号块和1号块。张拉顶板T0和T1束
2～20 依次悬臂浇筑2～20号块。依次张拉顶板T2～20束
21 支架现浇26号块到22号块，安装边跨合拢段刚性联结，浇筑边跨21号块，从长束到短束顺序张拉边跨底板预应力束，边跨合拢。
22 浇筑中跨21号块，按从长束到短束顺序张拉中跨底板预应力束，中跨合拢
23 拆除中跨合拢段挂篮，桥面系施工
24 运营阶段
4、施工荷载的模拟
在预应力砼连续梁桥的悬臂施工中，挂篮和模板机具设备重对结构的内力和变形的影响很大，所以在仿真分析中，必须考虑施工荷载－主要是挂篮的影响。一般说来在现浇1号段混凝土时挂篮设备的静载全部落在墩顶上的0号段上，但是，在悬臂浇筑过程中，混凝土的重量不断增加，使挂篮设备上的伸臂发生弹性变形，它使底模板前端的标高也发生同样的变形，类似的变形将同样的发生在以后各阶段的施工中，这种变形在挂篮拆除后却不能得到恢复。因此在各节点的预拱度值中，均应计入这个影响，但是也可以调整的吊带来解决。当浇筑2号段混凝土挂篮设备一般分成两截，分别固定在（或者部分地落在）已完成的悬臂阶段上，由于挂篮具有一定的静载，尤其在大跨度桥梁的悬臂施工中，挂篮设备的重心距离悬臂梁的根部的力臂较大，使结构发生变形，但在挂篮拆除后，又使原来的变形得到恢复。
此次仿真分析计算充分考虑了施工荷载的影响，在仿真分析中模拟了挂篮的安装和拆除，以及挂篮前进的工况，挂篮的计算重量为800KN（其值由施工单位实测得到）。
5、悬臂施工的挠度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工挠度的计算与控制。我们所采用的分析软件BRCAD5.1和BSAS的系统会根据不同阶段的受力状态自动考虑混凝土的收缩徐变影响、预加力的影响、温度变化的影响以及支座沉降的影响，其中混凝土收缩徐变的计算考虑了各阶段混凝土应力变化的影响，在预应力损失的计算中，对每个阶段内每个截面上的每组钢束都分别进行了计算。
为了说明的方便，下面列出悬臂桥梁施工时结构的总挠度计算公式（包括短期弹性挠度和已发生的徐变挠度变形）
式中：――扣除预应力损失后的预加力产生的上拱度
――梁段自身静载（即一期恒载）产生的下挠度
――悬臂施工时的临时施工荷载产生的下挠度
――混凝土随龄期增大的徐变系数
对于桥梁长期荷载作用下的总挠度 的计算，还必须考虑二期恒载和活载的作用所产生的挠度，计算公式为
式中：――二期恒载产生的下挠度
――静活载作用下产生的下挠度
――混凝土徐变系数终值
综合考虑各种因素后，将各影响参数输入软件中，由软件自动算出各施工阶段每一梁段的挠度，合拢时的挠度，合拢后二期恒载作用下的挠度，以及活载作用下的挠度。
通过仿真分析发现，在施工阶段对结构内力和变形影响较大的设计参数主要梁自身静载、预应力钢绞线的有效预应力；材料的弹性模量E和剪切模量G、施工临时荷载－挂篮、混凝土的收缩与徐变变形的性能以及混凝土加载龄期的变化对变形影响较大，其它的参数影响较小。
根据规范可知，桥梁的预拱度公式为：
所以成桥后桥面标高。
6、施工阶段立模标高的确定
在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁的线型是否平顺，是否符合设计的一个重要问题，如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线型较好。否则，最终桥面线型会与设计线型有较大的偏差。
众所周知，立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高，总要设置一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形（挠度）。其计算公式如下：
式中：――施工i梁段时i梁段的立模标高（梁段最前端某确定位置）
――i梁段设计标高
――施工i梁段时混凝土浇筑前i梁段的总挠度（软件自动算出）;
――施工i梁段挂篮的变形值
其中挂篮的变形值是根据挂篮加载试验，综合各项测试结果，最后绘制出挂篮荷载－挠度曲线，进行内插而得。
此立模标高计算公式简单，概念清楚，使用方便，而且实际使用效果很好。
7、仿真计算主要结果
通过计算结果分析可知，箱梁在悬臂施工过程中，轴力、弯矩曲线较为顺畅，施工阶段截面上下缘均为压应力，而且都在规范允许的范围之内。
在运营阶段，正常使用极限状态下组合1箱梁应力基本上处于全截面受压状态，而且满足规范要求。其它荷载组合除了部分几个截面顶板或底板出现很小拉应力（不超过0.5MPa），箱梁应力基本上处于全截面受压状态，箱梁的应力满足规范要求。
承载能力极限状态：从附件中可以看出截面基本满足规范要求。
各个施工阶段的挠度曲线很顺畅。挠度的变化也很正常。